1、耐磨錘頭水冷淬火處理的新工藝

我們對(duì)熱處理工藝進(jìn)行了研究，通過綜合分析熱處理工藝對(duì)其組織的影響，確定出了***佳的熱處理工藝。我們選擇了利用鑄造余熱進(jìn)行水冷淬火的熱處理新工藝，工件出爐后迅速入水進(jìn)行水淬，水淬采用大容積水池，流動(dòng)水處理，即在水池下方用高壓水泵使冷水自下而上噴出，大水池上方讓熱水溢出，水池內(nèi)的水溫嚴(yán)格控制在20~40度之間。***后，取出工件進(jìn)行空冷。測(cè)得淬火ZG65Mn錘頭表面硬茺在45HRC以上，經(jīng)熱處理的ZG65Mn錘頭，工作壽命增加十幾倍，解決了錘頭在高沖擊下，錘柄易斷裂，或錘頭不耐磨的現(xiàn)狀。使破碎機(jī)效率大為改善。這不僅降低了錘頭的消耗，而且大幅度提高了工作效率。所以產(chǎn)生了很好的經(jīng)濟(jì)效益。

2、耐磨錘頭化學(xué)成分的分析

經(jīng)化學(xué)分析，ZG65Mn錘頭的主要化學(xué)成分如下：C 0.66%、Mn1.04%、Si 0.44%、S 0.034%、P 0.036%。錳是一個(gè)***為強(qiáng)烈的晶界碳化物形成元素，形成穩(wěn)定的奧氏體，還是一個(gè)過熱敏感元素，含量低時(shí)，不能滿足奧氏體的生成條件，隨著錳含量的增加，鋼的強(qiáng)度、耐磨性也增加：硅有顯著的固溶強(qiáng)化作用，增加鋼的致密性，提高耐磨性。因此，較高的含碳量和Mn、Si合金元素的作用，均有利于提高鋼的淬透性，若不進(jìn)行淬火將不能充分發(fā)揮ZG65Mn材料的使用性能。ZG65Mn錘頭的共析組織為較粗大的層片狀珠光體，淬火組織則主要是板條狀馬氏體和片狀馬氏體的混合物。當(dāng)錘頭連續(xù)工作時(shí)，表面溫度達(dá)到400度左右。將使馬氏體轉(zhuǎn)化為滲碳體呈彌散分布的回火屈氏體，并且使顯微淬火裂紋被焊合，所以不會(huì)出現(xiàn)點(diǎn)蝕性脫落破壞。

3、耐磨錘頭淬火裂紋的分析

淬火在有些情況下不一定比正火更易產(chǎn)生裂紋，對(duì)ZG65Mn錘頭水冷淬火處理，具體分析如下：

正火時(shí)，表層共析組織在較高溫度（550攝氏度以上）即已形成。在繼續(xù)冷卻過程中，由于表層冷卻速度大于內(nèi)部冷卻速度，其較快的收縮受到牽制，從而產(chǎn)生表面拉應(yīng)力。如果該拉應(yīng)力大于正火組織的抗拉強(qiáng)度極限，就會(huì)造成裂紋。這種正火裂紋往往發(fā)生在較高溫度區(qū)間，因?yàn)檫@時(shí)冷卻速度大，表面拉應(yīng)力也大。同時(shí)，高溫時(shí)表層共析組織的塑性也較好，可以通過塑性變形抵消一部分拉應(yīng)力。因此，正火時(shí)表層金屬中也有一定的加工硬化現(xiàn)象存在。

淬火時(shí)，在馬氏體開始轉(zhuǎn)變溫度Ms線以上不會(huì)出現(xiàn)裂紋，因?yàn)檫@時(shí)鋼的組織為過冷奧氏體，它有足夠的塑性以抵消表面拉應(yīng)力。在表層生成馬氏體過程中，也不會(huì)產(chǎn)生裂紋，因?yàn)轳R氏體轉(zhuǎn)變時(shí)體積膨脹，而內(nèi)部組織發(fā)生析轉(zhuǎn)變時(shí)的體積變化可以忽略不計(jì)，并且冷卻過程中內(nèi)部體積縮小，使表層處于壓應(yīng)力狀態(tài)。只有在溫度繼續(xù)快速降低時(shí)，內(nèi)部組織也轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體的過程中，內(nèi)部體積膨脹時(shí)表層的壓應(yīng)力狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)槔瓚?yīng)力狀態(tài)，并且拉應(yīng)力又增大到超過馬氏體抗拉強(qiáng)度極限時(shí)，才會(huì)產(chǎn)生裂紋。

4、耐磨錘頭顯微淬火裂紋的分析

還有一種顯微淬火裂紋，是由于片狀馬氏體形成時(shí)的相互碰撞所造成的。為馬氏體形成速度極快，相互碰撞時(shí)將因沖擊而形成相當(dāng)大的應(yīng)力場，高碳馬氏體又很胸，故極易在相互碰撞時(shí)發(fā)生開裂。這種裂紋局限于馬氏體內(nèi)，非常細(xì)微，所以稱之為顯微裂紋。當(dāng)鋼的含碳量大于1.0%，淬火時(shí)全部形成片狀馬氏體，顯微淬火裂紋才較明顯。ZG65Mn淬火時(shí)，仍以韌性較好的板條狀馬氏體為主，且又處于壓應(yīng)力狀態(tài)，所以可以忽略這種顯微淬火裂紋的影響。事實(shí)上，淬火錘頭仍以磨損失效為主，并未出現(xiàn)點(diǎn)蝕性脫落破壞。